这是完全气体在一元等熵定常流动下的描述，在1954年就已经被推导出来了。
写到这里后。
钱五师的笔尖微微一顿，对徐云道：
“韩立同志，你觉得接下来应该计算什么？”
“背压比，还是面积-流速关系？”
徐云知道这不是自己该客套的时候，因此立刻便表达了自己的看法：
“钱主任，我个人觉得背压比应该会更好一点儿。”
上辈子在成飞工作的时候，徐云曾经听一位搞流体的同事说过一件事：
激波这东西产生之后，熵会增加，但滞止压力却会减小。
同时呢。
激波前后的滞止温度不变。
所以在这种情况下。
计算面积-流速关系会出现一个只有通过超算才会知道的误区：
不导入压缩性系数的话，整个公式将会完全报废。
因此在钱五师询问意见后，徐云立刻提出了自己的看法——如果钱五师不问，徐云就会主动开口。
而在徐云身边。
钱五师闻言也点了点头：
“正合我意。”
于是很快。
钱五师便计算起了背压比。
所谓背压比。
指的喷嘴出口静压力与喷嘴上游滞止压力之比，不过在设计方案中指的是锥流场与气体的耦合比。
当锥流场刚好达到临界条件时。
外部气体达到音速，同时气体质量流量达到最大值，此时的背压比即称为最大背压比。
这个概念有点类似后世的MBPR，不过释义上更接近下游。
接着很快。
徐云也估量了一番自己的右手状态。
今天他的右手还没用过，负载为0，因此他便也拿起笔和纸协助写了起来。
众所周知。
如果激波为正激波，且不考虑激波厚度，那么激波控制体的形状就会很对称：
你比划个剪刀的手势，然后指尖向下。
这就是激波控制体的图示了。
而控制体CV基本方程，则由三个连续方程组成：
DΦDt=DDt∫V?(r，t)dV=??t∫V?(r，t)dV ∮S?(r，t)u?ndA
ΔN=(?IIσpdt ?IIIσpdt))t Δt?(?IIσppdt)t
limΔt→0(?Iσpdt)t ΔtΔt=??CSinσ?V→?dA→=?CSinσpVcos?adA(起点这排版将就着看吧)
其中t为时间；
Fx为控制体内流体的受力在x轴上的分量；
v为流体速度矢量；
A为控制体表面面积矢量；
V为控制体体积。
同时考虑气体稳定流动，再假设速度、能量在激波截面上是均匀的。
便有∫CSv·dA=cA。
随后徐云把截面态联立在了一起，准备继续推导下去。
然而半分钟后。
徐云忽然眉头一皱，嘴里啧了一声，轻轻摇了头：
“不行，要是这样拟合的话，就没法继续计算了.....”
结果话音刚落。
徐云的耳边忽然传来了一道声音：
“韩立同志，为什么没法继续计算？”
“？”
徐云顿时一怔，顺势朝发声者看去。
转过头后。
发现数算小组的那位被叫做什么“大于”的圆脸中年人，不知何时已经来到了自己身边。
徐云见状扫了眼正在低头计算的钱五师，压低声音解释道：
“大于同志，这不是很明显吗？”
“激波后的温度高于激波产生前，压力间断性地急剧上升，扩散段的方程显然是算不出来的。”
说罢。
徐云便摇了摇头，准备试着思考另一种方法。
然而令他有些意外的是。
圆脸中年人闻言后没有再说话，而是同样低头拿着笔和纸写了起来。
徐云见状也不再说什么，继续做起了思考。
过了大概三四分钟。
中年人忽然将算纸递到了徐云面前，说道：
“韩立同志，你看看这个。”
徐云这会儿还处在思路断档期，被人反复打搅，心中多少还是有些想法的。
反感谈不上。
但不耐烦肯定有点儿。
毕竟这可是后世的2023年都已经形成定式的准公理，在徐云看来没太多讨论的必要。
不过出于对这个时代先辈的敬重，徐云还是决定先帮忙这位同志找出问题，给他简单的上上一课。
结果在看到算纸内容的第一时间。
徐云便顿时瞳孔一缩。
只见此时此刻。
算纸上赫然写着一段推导：
【已知pd/pu=(k 1)Ma2u/2 (k?1)Ma2u】
【以及y=pd/pu√[2kx2?(k?1)k 1]^1/2】
【对以上二方程进行联立，建立二维柱坐标下的可压缩粘性气体的连续性方程、N-S方程、能量方程和气体状态方程】
【通过变式可知，截面态会在扩散段后半段中逐渐增大，引入气体边界层影响后可得最终式......】
【∑F→cv=??t?cvV→pdB ?csV→p(V→?n→)dA......】
“？？？？？？”
看着面前的计算结果。
徐云在内心激烈震动的同时。
下意识问了一句话：
“大于同志，你怎么称呼？——我是问你的全名。”
“你说我啊？”
名叫大于的圆脸中年人闻言扶了扶眼镜，很是憨厚的笑着说道：
“我叫于敏.....嗳，韩立同志你怎么摔下去了？”
........
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